Ограничение уровней токов короткого замыкания
На электрических станциях и в сетях различного напряжения для ограничения уровней токов к. з. используют:
а) раздельную работу частей электроустановки (деление или секционирование сети — стационарное или автоматическое при возникновении к. з.);
б) секционные и линейные реакторы;
в) трансформаторы с расщепленной обмоткой низшего напряжения.
На генераторном напряжении ТЭЦ для ограничения токов к. з. в основном применяют реакторы и частично раздельную работу агрегатов.
Секционные реакторы ограничивают ток к. з. вo всей сети генераторного напряжения, включая сборные шины, а линейные реакторы — только в распределительной сети. Линейные реакторы имеют существенно меньшие номинальные токи, чем секционные реакторы, но обладают большей токоограничивающей способностью, так как реактивность реактора, Ом, равна:
При проектировании ТЭЦ в первую очередь рассматривается возможность ограничения токов к. з. в сети с помощью одних секционных реакторов. При недостаточном токоограничении секционных реакторов рассматриваются варианты дополнительной установки линейных реакторов или, что оправдано в отдельных случаях, отказ от секционных реакторов и установка одних линейных реакторов. В качестве секционных обычно используют одинарные реакторы, а в качестве линейных — одинарные и сдвоенные реакторы.
Номинальный ток секционных реакторов по отношению к номинальному току генератора (генераторов) секции на основании изложенного выше обычно принимается равным: в схеме с прямолинейными системами сборных шин 60—80%, в схеме кольца 50—60%, в схеме звезды 90—100%. Практически на ТЭЦ средней и большой мощности номинальный ток секционных реакторов составляет 1,5—4 кА. Индуктивные сопротивления реакторов в указанных схемах принимаются равными соответственно 8—12, 8—12 и 5—8%. Потеря напряжения в линейных реакторах в нормальном режиме, равная
как правило, не должна превышать 2—3%.
Допустимый уровень токов к. з. в распределительной сети лимитируется одним из четырех условий:
а) отключающей способностью линейных (сетевых) выключателей, установленных на ТЭЦ;
б) термической стойкостью кабелей головного участка распределительной сети;
в) отключающей способностью сетевых выключателей, установленных у потребителей;
г) термической стойкостью кабелей распределительной сети у потребителей.
Рекомендации ограничивать ток к. з. во всех случаях, вне зависимости от конкретных условий электроустановки, по условию «а» или «г» дают крайние, не всегда оптимальные решения. В общем случае целесообразный уровень токов к. з. можно найти на основе технико-экономического анализа вариантов и минимизации функции полных расчетных затрат с учетом возможного ущерба
У = У1 + У2 + У3 + У4
где У1—ущерб от перерывов электроснабжения; У2 — ущерб от нарушений устойчивости двигательной нагрузки в переходных процессах при принятии глубокого ограничения уровня токов к. з. в сети; У3 — ущерб от замены поврежденных термически нестойких кабелей при принятии повышенного уровня токов к. з.; У4 — ущерб от снижения качества напряжения у потребителей при различной степени реагирования сети или ущерб из-за необходимости установки дополнительных устройств регулирования напряжения в сети.
При значительном удельном весе ответственной двигательной нагрузки, требующей повышенной надежности электроснабжения, и при малой длине кабелей распределительной сети целесообразно идти на повышенный уровень токов к. з. и выбирать реакторы по условию «а». В случаях дорогостоящей кабельной сети (особенно в центральных районах крупных городов) и малой отключающей способности сетевых выключателей определяющими являются условия «г» и «в».
Если необходимо значительно ограничить ток к. з. в сети, то применяют одинарные линейные реакторы на каждой линии; номинальный ток реактора берут равным 0,15—0,6 кА, а реактивность 3—6%. При этом рекомендуется схема со следующей последовательностью элементов: шины — реактор — выключатель — линия. На расширяющихся ТЭЦ с уже имеющимся распределительным устройством может применяться другая схема включения: шины — выключатель — реактор — линия. В этой схеме выключатель в соответствии с ПУЭ проверяют по току к, з. за реактором.
Рис. 1. Схема включения групповых реакторов.
Поэтому он может быть поврежден при отключении к. з. в реакторе или на перемычке между реактором и выключателем. Подобные случаи наблюдались в практике эксплуатации, вследствие чего трансформаторы тока для релейной защиты линии целесообразно устанавливать не между выключателем и реактором, как это выполнено в ряде типовых схем, а за реактором. При этом необходимо только обеспечить стойкость выключателя к сквозным токам к. з. и соответствующим образом выполнить защиту шин.
Допускается подключение к реактору двух кабельных линий одного потребителя (второй категории) или двух кабельных линий различных потребителей. В первом случае каждую кабельную линию присоединяют через отдельный разъединитель, во втором —через отдельный разъединитель или выключатель нагрузки.
При значительном числе кабельных линий с небольшой передаваемой мощностью применяют групповое редактирование с использованием одинарных или сдвоенных реакторов, как показано на рис. 1. Следует отметить, что схема рис. 1, а может быть выполнена без установки группового выключателя и разъединителя после реактора, а в схеме рис. 1, г вместо групповых выключателей могут быть установлены групповые разъединители.
Применение группового реактирования позволяет упростить и удешевить конструкцию распределительных устройств, уменьшить число присоединений к сборным шинам, повысить надежность работы электроустановки. Однако при групповом реагировании короткие замыкания на любой из ливий приводят к резкому снижению или полной потере напряжения на всех линиях данной группы на время до отключения к. з. и к пониженному напряжению при последующем самозапуске двигателей. Указанное обстоятельство делает оправданным в ряде случаев индивидуальное реагирование линий ответственных потребителей.
Одинарные групповые реакторы обычно принимаются с номинальным током 0,6—2 кА и реактивностью 6— 10%, групповые сдвоенные реакторы — с номинальным током одной ветви 1—3 кА и реактивностью 6—15%.